高壓變壓器事故時有發(fā)生，而且有增長的趨勢。從變壓器事故情況分析來看，抗短路能力不夠已成為電力變壓器事故的首要原因，對電網(wǎng)造成很大危害，嚴重影響電網(wǎng)安全運行。變壓器經(jīng)常會發(fā)生以下事故：外部多次短路沖擊，線圈變形逐漸嚴重，zui終絕緣擊穿損壞;外部短時內(nèi)頻繁受短路沖擊而損壞;長時間短路沖擊而損壞;一次短路沖擊就損壞。

變壓器短路損壞的主要形式有以下幾種：

1、軸向失穩(wěn)。這種損壞主要是在輻向漏磁產(chǎn)生的軸向電磁力作用下，導致變壓器繞組軸向變形。

2、線餅上下彎曲變形。這種損壞是由于兩個軸向墊塊間的導線在軸向電磁力作用下，因彎矩過大產(chǎn)生*性變形，通常兩餅間的變形是對稱的。

3、繞組或線餅倒塌。這種損壞是由于導線在軸向力作用下，相互擠壓或撞擊，導致傾斜變形。如果導線原始稍有傾斜，則軸向力促使傾斜增加，嚴重時就倒塌;導 線高寬比例大，就愈容易引起倒塌。端部漏磁場除軸向分量外，還存在輻向分量，二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使內(nèi)繞組導線向內(nèi)翻轉(zhuǎn)，外繞組向外翻轉(zhuǎn)。

4、繞組升起將壓板撐開。這種損壞往往是因為軸向力過大或存在其端部支撐件強度、剛度不夠或裝配有缺陷。

5、輻向失穩(wěn)。這種損壞主要是在軸向漏磁產(chǎn)生的輻向電磁力作用下，導致變壓器繞組輻向變形。

6、外繞組導線伸長導致絕緣破損。輻向電磁力企圖使外繞組直徑變大，當作用在導線的拉應力過大會產(chǎn)生*性變形。這種變形通常伴隨導線絕緣破損而造成匝間短路，嚴重時會引起線圈嵌進、亂圈而倒塌，甚至斷裂。

7、繞組端部翻轉(zhuǎn)變形。端部漏磁場除軸向分量外，還存在輻向分量，二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使繞組導線向內(nèi)翻轉(zhuǎn)，外繞組向外翻轉(zhuǎn)。

8、內(nèi)繞組導線彎曲或曲翹。輻向電磁力使內(nèi)繞組直徑變小，彎曲是由兩個支撐(內(nèi)撐條)間導線彎矩過大而產(chǎn)生*性變形的結(jié)果。如果鐵心綁扎足夠緊實及繞組 輻向撐條有效支撐，并且輻向電動力沿圓周方向均布的話，這種變形是對稱的，整個繞組為多邊星形。然而，由于鐵芯受壓變形，撐條受支撐情況不相同，沿繞組圓 周受力是不均勻的，實際上常常發(fā)生局部失穩(wěn)形成曲翹變形。

9、引線固定失穩(wěn)。這種損壞主要由于引線間的電磁力作用下，造成引線振動，導致引線間短路。

高壓試驗變壓器短路故障原因分析：

因變壓器出口短路導致變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多，也比較復雜，它與結(jié)構(gòu)設(shè)計、原材料的質(zhì)量、工藝水平、運行工況等因數(shù)有關(guān)，但電磁線的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態(tài)理論設(shè)計而選用的電磁線，與實際運行時作用在電磁線上的應力差異較大。

(1)目前各廠家的計算程序中是建立在漏磁場的均勻分布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎(chǔ)上而編制的，而事實上變壓器的漏磁場并非均勻分布， 在鐵軛部分相對集中，該區(qū)域的電磁線所受到機械力也較大;換位導線在換位處由于爬坡會改變力的傳遞方向，而產(chǎn)生扭矩;由于墊塊彈性模量的因數(shù)，軸向墊塊不 等距分布，會使交變漏磁場所產(chǎn)生的交變力延時共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對應部位的線餅首先變形的根本原因。

(2)抗短路能力計算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下設(shè)計的抗短路能力不能反映實際運行情況，根據(jù)試驗結(jié)果，電磁線的溫度對其屈 服極限?0.2影響很大，隨著電磁線的溫度提高，其抗彎、抗拉強度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強度要比在50℃時下降上，延伸率則下降40%以 上。而實際運行的變壓器，在額定負荷下，繞組平均溫度可達105℃，zui熱點溫度可達118℃。一般變壓器運行時均有重合閘過程，因此如果短路點一時無法消 失的話，將在非常短的時間內(nèi)(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊，但由于受*次短路電流沖擊后，繞組溫度急劇增高，根據(jù)GBl094的規(guī)定，zui高允許 250℃，這時繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后發(fā)生短路事故居多。

(3)采用普通換位導線，抗機械強度較差，在承受短路機械力時易出現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。采用普通換位導線時，由于電流大，換位爬坡陡，該部位會產(chǎn)生 較大的扭矩，同時處在繞組二端的線餅，由于幅向和軸向漏磁場的共同作用，也會產(chǎn)生較大的扭矩，致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有 71個換位，由于采用了較厚的普通換位導線，其中有66個換位有不同程度的變形。另外吳涇1l號主變，也是由于采用普通換位導線，在鐵心軛部部位的高壓繞 組二端線餅均有不同翻轉(zhuǎn)露線的現(xiàn)象。

(4)采用軟導線，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對此認識不足，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導線或設(shè)計時根本無這方面的要求，從發(fā)生故障的變壓器來看均是軟導線。

(5)繞組繞制較松，換位處理不當，過于單薄，造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看，變形多見換位處，尤其是換位導線的換位處。

(6)繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處理，抗短路能力差。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。

(7)繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。

(8)套裝間隙過大，導致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.

(9)作用在各繞組或各檔預緊力不均勻，短路沖擊時造成線餅的跳動，致使作用在電磁線上的彎應力過大而發(fā)生變形.

(10)外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動力的積累效應引起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移，zui終導致絕緣擊穿。

變壓器短路損壞的常見部位

對應鐵軛下的部位。該部位發(fā)生變形原因有：
(1)短路電流所產(chǎn)生的磁場是通過油和箱壁或鐵心閉合，由于鐵軛的磁阻相對較小，故大多通過油路和鐵軛間閉合，磁場相對集中，作用在線餅的電磁力也相對較大;
(2)內(nèi)繞組套裝間隙過大或鐵心綁扎不夠緊實，導致鐵心片二側(cè)收縮變形，致使鐵軛側(cè)繞組曲翹變形;
(3)在結(jié)構(gòu)上，軛部對應繞組部分的軸向壓緊是zui不可靠的，該部位的線餅往往難以達到應有的預緊力，因而該部位的線餅zui易變形。調(diào)壓分接區(qū)域及對應其他繞組的部位。該區(qū)域由于：
(1)安匝不平衡使漏磁分布不均衡，其幅向額外產(chǎn)生的漏磁場在線圈中產(chǎn)生額外軸向外力，這些力的方向總是使產(chǎn)生這些力的不對稱性增大。軸向外力和正常幅向 漏磁所產(chǎn)生的軸向內(nèi)力一樣，使線餅向豎直方向彎曲，并壓縮線餅件的墊塊，除此之外，這些力還部分地或全部地傳到鐵軛上，力求使其離開心柱，出現(xiàn)線餅向繞組 中部變形或翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象。
(2)該部位的線餅為力求安匝平衡或分接區(qū)間的應有絕緣距離，往往要增加較多的墊塊，較厚的墊塊致使力的傳遞延時，因而對線餅撞擊也較大;
(3)繞組套裝后不能確保中心電抗高度對齊，致使安匝進一步加劇不平衡;(4)運行一段時間后，較厚的墊塊自然收縮量較大，一方面加劇安匝不平衡現(xiàn)象，另 一方面受短路力時跳動加劇;(5)在設(shè)計時間為力求安匝平衡，分接區(qū)的電磁線選用了較窄或較小截面的線規(guī)，抗短力能力低。